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L'acier allié 904L présente les caractéristiques suivantes :Le 904L est un acier inoxydable austénitique fortement allié à faible teneur en carbone. Cet acier est conçu pour les environnements soumis à des conditions de corrosion difficiles. Initialement, cet alliage a été développé pour résister à la corrosion dans l’acide sulfurique dilué. Cette fonctionnalité s’est avérée très efficace au fil des années d’application pratique. Le 904L a été normalisé dans de nombreux pays et a été approuvé pour une utilisation dans la fabrication d'appareils sous pression. L'alliage 904L, comme les autres aciers austénitiques CrNi couramment utilisés, présente une bonne résistance à la corrosion par piqûres et fissures, une résistance élevée à la fissuration par corrosion sous contrainte, une bonne résistance à la corrosion intergranulaire, une bonne aptitude au traitement et une bonne soudabilité. La température de chauffage maximale pendant le forgeage à chaud peut atteindre 1 180 degrés Celsius et la température minimale d'arrêt du forgeage n'est pas inférieure à 900 degrés Celsius. Cet acier peut être formé à chaud entre 1 000 et 1 150 degrés Celsius. Le processus de traitement thermique de cet acier est de 1 100 à 1 150 degrés Celsius et il est rapidement refroidi après chauffage. Bien que cet acier puisse être soudé à l'aide de procédés de soudage universels, les méthodes de soudage les plus appropriées sont le soudage à l'arc manuel et le soudage à l'arc au gaz inerte au tungstène. Lors de l'utilisation du soudage à l'arc manuel pour souder des plaques d'un diamètre ne dépassant pas 6 mm, le diamètre de la baguette de soudage ne doit pas dépasser 2,5 mm ; Lorsque l'épaisseur de la plaque est supérieure à 6 millimètres, le diamètre de la baguette de soudage est inférieur à 3,2 millimètres. Lorsqu'un traitement thermique est nécessaire après le soudage, il peut être effectué en chauffant à 1 075-1 125 degrés Celsius, puis en refroidissant rapidement. Lors de l’utilisation du soudage à l’arc sous gaz inerte au tungstène, le métal d’apport peut être utilisé avec la même baguette de soudage. Après le soudage, le cordon de soudure doit être décapé et passivé.  Structure métallographique 904LLe 904L est une structure complètement austénitique, et comparé aux aciers inoxydables austénitiques à haute teneur en molybdène, le 904L n'est pas sensible à la précipitation de la ferrite et de la phase alpha.  Résistance à la corrosion du 904LEn raison de la faible teneur en carbone du 904L (maximum 0,020 %), il n'y aura pas de précipitation de carbure dans les conditions générales de traitement thermique et de soudage. Cela élimine le risque de corrosion intergranulaire qui se produit après un traitement thermique général et un soudage. En raison de sa teneur élevée en chrome-nickel-molybdène et de l'ajout de cuivre, le 904L peut être passivé même dans des environnements réducteurs tels que l'acide sulfurique et l'acide formique. La teneur élevée en nickel entraîne un taux de corrosion plus faible, même à l'état actif. Dans l'acide sulfurique pur avec une plage de concentration de 0 à 98 %, la température d'utilisation du 904L peut atteindre jusqu'à 40 degrés Celsius. Dans l'acide phosphorique pur avec une plage de concentration de 0 à 85 %, sa résistance à la corrosion est très bonne. Les impuretés ont un impact important sur la résistance à la corrosion de l'acide phosphorique industriel produit par la technologie des procédés humides. Parmi tous les types d’acide phosphorique, le 904L présente une meilleure résistance à la corrosion que l’acier inoxydable ordinaire. Dans l'acide nitrique hautement oxydant, le 904L a une résistance à la corrosion inférieure à celle des nuances d'acier fortement alliées sans molybdène. Dans l'acide chlorhydrique, l'utilisation du 904L est limitée à des concentrations inférieures de 1 à 2 %. Dans cette plage de concentration. La résistance à la corrosion du 904L est meilleure que celle de l'acier inoxydable conventionnel. L'acier 904L présente une haute résistance à la corrosion par piqûre. Sa résistance à la corrosion caverneuse est également très bonne dans les solutions chlorées. La teneur élevée en nickel du 904L réduit le taux de corrosion dans les piqûres et les crevasses. L'acier inoxydable austénitique ordinaire peut être sensible à la corrosion sous contrainte dans un environnement riche en chlorure à des températures supérieures à 60 degrés Celsius. En augmentant la teneur en nickel de l'acier inoxydable, cette sensibilisation peut être réduite. En raison de sa teneur élevée en nickel, le 904L présente une résistance élevée à la fissuration par corrosion sous contrainte dans les solutions de chlorure, les solutions d'hydroxyde concentrées et les environnements riches en sulfure d'hydrogène.  Feuille tubulaire 904L A plaque tubulaire 904L est un composant utilisé dans diverses applications industrielles, notamment dans les échangeurs de chaleur et les condenseurs. La plaque tubulaire en acier inoxydable 904L est spécifiquement choisie pour sa résistance supérieure aux environnements agressifs, tels que ceux contenant de l'acide sulfurique, de l'acide phosphorique et des solutions de chlorure. Il offre une résistance exceptionnelle aux piqûres, à la corrosion caverneuse et à la fissuration par corrosion sous contrainte, ce qui le rend parfaitement adapté aux applications dans les industries chimiques, pétrochimiques et offshore. L'utilisation de plaques tubulaires en acier inoxydable 904L garantit la fiabilité et les performances à long terme des équipements de transfert de chaleur. Ses propriétés de résistance à la corrosion permettent une durée de vie prolongée et des besoins de maintenance réduits, ce qui se traduit par des économies de coûts et une efficacité opérationnelle améliorée. Choisissez les plaques tubulaires 904L pour une résistance supérieure à la corrosion et des performances fiables dans les environnements exigeants. Découvrez les avantages de cet alliage d’acier inoxydable de haute qualité pour vos échangeurs de chaleur et condenseurs.  Bride 904LBrides 904L sont couramment utilisés dans des industries telles que le traitement chimique, la pétrochimie, la pharmacie et les applications offshore. Leur résistance à la corrosion les rend adaptés à la manipulation de fluides et de gaz corrosifs. De plus, les brides 904L offrent une excellente résistance, durabilité et soudabilité, ce qui en fait un choix fiable pour les applications critiques. L'utilisation de brides 904L peut contribuer à garantir l'intégrité et la longévité des systèmes de tuyauterie en fournissant une connexion robuste et résistante à la corrosion. Ils sont disponibles en différents types, notamment des brides à enfiler, à col soudé, borgnes et filetées, pour répondre aux différentes exigences d'installation. En résumé, les brides 904L sont spécifiquement fabriquées en acier inoxydable 904L, qui offre une résistance supérieure à la corrosion dans les environnements exigeants. Leur utilisation peut améliorer la fiabilité et les performances des systèmes de tuyauterie, ce qui les rend idéaux pour les applications où la résistance à la corrosion est primordiale. Domaines d'application du 904L :L'alliage 904L est un matériau polyvalent qui peut être appliqué dans de nombreux domaines industriels :1. Équipements pétroliers et pétrochimiques, tels que les réacteurs des équipements pétrochimiques.2. Équipements de stockage et de transport de l'acide sulfurique, tels que des échangeurs de chaleur.3. Le dispositif de désulfuration des gaz de combustion dans les centrales électriques est principalement utilisé dans le corps de la tour, le conduit de fumée, les panneaux de porte, les composants internes, les systèmes de pulvérisation, etc.4. Épurateurs et ventilateurs dans les systèmes de traitement des acides organiques.  Qualités similairesGB/TUNSAISI/ASTMIDW.Nr00Cr20Ni25Mo4.5CuN08904904LF904L1,4539  Composition chimique du 904LCSiMnPSCrNiMoCuFe0,02120,0450,03519-2323-284-51-2   Propriétés mécaniquesRésistance à la tractionLimite d'élasticitéÉlongationDensitéPoint de fusionRMN/mmRp0,2N/mmA5%8,0g/cm31300-1390℃   Wuxi Changrun a fourni des plaques tubulaires, des buses, des brides et des pièces forgées personnalisées de haute qualité pour les échangeurs de chaleur, les chaudières, les récipients sous pression, etc. à de nombreuses entreprises pétrochimiques bien connues dans le pays et à l'étranger. Nos clients incluent PetroChina, Sinopec, Chevron, Bayer, Shell, BASF, etc. Envoyez vos dessins à sales@wuxichangrun.com Nous vous fournirons le meilleur devis et des produits de la plus haute qualité. 

Design structurelLa conception structurelle des récipients sous pression à basse température doit prendre en compte une flexibilité suffisante, et les principales exigences sont les suivantes :① La structure doit être aussi simple que possible pour réduire les contraintes entre les composants soudés ;② La conception structurelle doit éviter de générer des gradients de température excessifs ;③ Les changements brusques de la section transversale doivent être évités autant que possible afin de réduire la concentration de contraintes locales. L'extrémité intérieure de la buse enfichable doit être polie pour former un coin arrondi pour assurer une transition en douceur ;④ Les soudures de connexion des fixations ne doivent pas être discontinues ou soudées par points ;⑤ La selle, la patte du collecteur, le pied de support (à l'exclusion des réservoirs sphériques) ou la jupe du conteneur doivent être équipés d'un patin ou d'une plaque de connexion pour éviter un soudage direct avec la coque du conteneur. Le coussinet ou la plaque de connexion doivent être considérés comme basés sur des matériaux à basse température ;⑥ Le renforcement de la reprise doit être effectué autant que possible à l'aide d'un renforcement intégral ou d'un renforcement de tuyaux à paroi épaisse. Si des coussinets de renfort sont utilisés, le cordon de soudure doit avoir une transition douce ;⑦ Pour les conteneurs qui ne peuvent pas subir de traitement thermique global, si les composants soudés doivent être déstressés, il convient de prendre en compte le traitement thermique individuel des composants.   Ouverture pour raccorder des tuyauxL'ouverture du tuyau de raccordement pour les récipients sous pression à basse température doit être évitée autant que possible depuis le cordon de soudure principal et ses environs. S'il est nécessaire d'ouvrir un trou dans la zone du cordon de soudure, celui-ci doit être conforme aux exigences des normes en vigueur.Les tuyaux de raccordement des récipients sous pression à basse température doivent répondre aux exigences suivantes :① L'épaisseur de paroi de la section soudée à la coque ne doit pas être inférieure à 5 mm. Pour les tuyaux d'un diamètre DN ≤ 50 mm, des tuyaux à paroi épaisse doivent être utilisés et la partie étendue doit être constituée de tuyaux en acier sans soudure ordinaires avec une épaisseur de paroi ;② Les coudes réalisés par mijotage ou pressage doivent être utilisés dans les coudes, et le soudage de tuyaux droits (coudes de crevettes) ne doit pas être utilisé ;③ Pour le plug-in buses, les coins pointus de l'extrémité intérieure du tuyau de la paroi de la coque doivent être tournés ou polis jusqu'à obtenir un coin arrondi de R ≥ 3 mm ;④ Le cordon de soudure longitudinal et le cordon de soudure circonférentiel entre les sections de tuyaux lors de l'utilisation de tuyaux enroulés pour la reprise doivent adopter une structure entièrement soudée ;⑤ Pour les fluides dangereux extrêmement inflammables ou hautement toxiques, ou lorsque la pression est ≥ 1,6 MPa, le joint en forme de T doit adopter un té extrudé sans soudure ou une structure avec des ouvertures de tuyaux épaissies et des soudures.  BrideDes brides soudées bout à bout doivent être utilisées pour les brides qui répondent aux conditions suivantes :① Brides de conteneur avec une pression de conception ≥ 1,60 MPa et contenant des fluides hautement inflammables ou toxiques, ou brides de raccordement avec des charges externes importantes ;② Brides de cuve et brides de raccordement avec une pression de conception ≥ 2,50 MPa.Les brides soudées bout à bout doivent être produites à l'aide de procédés de forgeage ou de laminage sans soudure, et il n'est pas autorisé d'utiliser des tôles d'acier épaisses pour la découpe ; Il est permis d'utiliser de l'acier de construction ou des tôles d'acier pliées ou soudées, mais un traitement thermique après soudage est requis. Si le cintrage de tôles d'acier est utilisé, la tôle d'acier doit être coupée en bandes dans le sens du laminage. Lors du pliage, la surface de la plaque d'acier doit être parallèle à l'axe central de la bride et un test par ultrasons doit également être effectué sur la plaque d'acier.  AttachesLes principales exigences sont les suivantes :①Les boulons, goujons et autres fixations utilisés pour les brides des récipients sous pression à basse température ne doivent pas utiliser de fixations générales en ferrite associées à des écrous. L'utilisation de noix de base est autorisée, mais la température de fonctionnement ne doit pas être inférieure à -40 ℃ ;② Il est recommandé d'utiliser des boulons et des goujons élastiques dont le diamètre du noyau ne dépasse pas 0,9 fois le diamètre de la racine du filetage et sans filetage au milieu ;③ Pour les récipients en acier ferritique dont la température de conception n'est pas inférieure à -100 ℃, des fixations en acier ferritique (goujons, boulons, écrous, rondelles) doivent être utilisées. Pour les récipients en acier austénitique dont la température de conception est inférieure à -100 ℃, des fixations en acier austénitique doivent être utilisées ;④ Les fixations commerciales en acier austénitique de qualité A2 conformément à la norme GB 3098.6 « Propriétés mécaniques des fixations - Boulons, vis et goujons en acier inoxydable » peuvent être utilisées dans des récipients sous pression à basse température non inférieure à -196 ℃ ;⑤ Pour des conditions de réduction des contraintes, lorsque la température ajustée du test d'impact est égale ou supérieure à -20 ℃, des fixations générales en ferrite peuvent être utilisées.  Joint d'étanchéitéLes joints d'étanchéité couramment utilisés pour les récipients sous pression à basse température comprennent des joints fabriqués à partir de matériaux métalliques (y compris des joints semi-métalliques) et de matériaux non métalliques. Les conditions et exigences sont les suivantes.① Les matériaux métalliques utilisés pour sceller les joints à des températures inférieures à -40 ℃ doivent être de l'acier inoxydable austénitique, du cuivre, de l'aluminium et d'autres matériaux métalliques qui n'ont pas de caractéristiques de transformation évidentes à basse température, y compris la bande métallique des joints enroulés en spirale, la coque métallique. joints enveloppés et joints métalliques creux ou pleins.② Les joints d'étanchéité non métalliques doivent être fabriqués à partir de matériaux présentant une bonne élasticité à basse température, tels que l'amiante, le graphite flexible (expansé), le polytétrafluoroéthylène, etc. Les conditions d'utilisation sont les suivantes :Le joint d'étanchéité de bride avec une température non inférieure à -40 ℃ et une pression non supérieure à 2,5 MPa est autorisé à utiliser des feuilles de caoutchouc d'amiante de haute qualité, des feuilles de caoutchouc sans amiante, des feuilles de graphite flexibles (expansées), des feuilles de polyéthylène, etc. Des feuilles de caoutchouc d'amiante de haute qualité imbibées de paraffine sont autorisées pour les joints de bride avec une température non inférieure à -120 ℃ et une pression non supérieure à 1,6 MPa.  SoudageLes principales exigences sont les suivantes.① Pour A B. Toutes les soudures de classe C doivent adopter une structure entièrement pénétrée. Pour les soudures de classe D, à l'exception du soudage entre la bride et la paroi du conteneur, le soudage entre les buses de petit diamètre (DN ≤ 50 mm) et les têtes ou plaques de recouvrement plus épaisses, et la connexion entre les raccords de tuyaux avec filetage intérieur et la paroi du conteneur, qui peut être conforme aux dispositions pertinentes du HG 20582, des structures à pénétration complète doivent également être utilisées.② Avant de souder des récipients sous pression à basse température, une évaluation du processus de soudage doit être effectuée, en mettant l'accent sur l'essai d'impact Charpy (encoche en V) à basse température du cordon de soudure et de la zone affectée thermiquement. L'indice de qualification doit être déterminé en fonction des exigences du matériau de base et ne doit pas être inférieur aux performances du matériau de base.③ Pendant le processus de soudage, l'énergie du fil de soudage doit être strictement contrôlée dans la plage spécifiée dans l'évaluation du processus. Il est conseillé de choisir une énergie de fil de soudage plus faible pour le soudage multi-passes.④ La soudure bout à bout doit être entièrement soudée et la hauteur excessive de la soudure doit être minimisée autant que possible, ne dépassant pas 10 % de l'épaisseur de la pièce soudée et ne dépassant pas 3 mm. La soudure d’angle doit être lisse et ne doit pas dépasser vers l’extérieur. La surface du cordon de soudure ne doit pas présenter de défauts tels que des fissures, des pores et des contre-dépouilles, et il ne doit pas y avoir de changements brusques de forme. Toutes les transitions doivent être fluides.⑤ L'allumage de l'arc n'est pas autorisé dans les zones où l'on ne soude pas. L'allumage de l'arc doit être effectué à l'aide de plaques à arc ou à l'intérieur de la rainure.⑥ Les accessoires de soudage, les accessoires, les supports, etc. doivent utiliser les mêmes matériaux de soudage et procédés de soudage que le matériau de la coque et être soudés par des soudeurs formels qualifiés. La longueur du cordon de soudure ne doit pas être inférieure à 50 mm.⑦ Les dommages superficiels causés aux conteneurs par un traitement mécanique, un soudage ou un assemblage, tels que des rayures, des cicatrices de soudage, des piqûres d'arc et d'autres défauts, doivent être réparés et meulés. L'épaisseur de paroi après meulage ne doit pas être inférieure à l'épaisseur calculée du conteneur plus la tolérance de corrosion, et la profondeur de meulage ne doit pas dépasser 5 % de l'épaisseur nominale du conteneur et ne doit pas dépasser 2 mm.⑧ Les joints discontinus ou soudés par points ne sont pas autorisés.  Wuxi Changrun a fourni des plaques tubulaires, des buses, des brides et des pièces forgées personnalisées de haute qualité pour les échangeurs de chaleur, les chaudières, les récipients sous pression, etc. à de nombreuses entreprises pétrochimiques bien connues dans le pays et à l'étranger. Nos clients incluent PetroChina, Sinopec, Chevron, Bayer, Shell, BASF, etc. Envoyez vos dessins à sales@wuxichangrun.com Nous vous fournirons le meilleur devis et des produits de la plus haute qualité.

1. Base théorique du calcul des plaques tubulaires La structure des échangeurs de chaleur à calandre et à tubes est complexe et de nombreux facteurs affectent la résistance de la plaque tubulaire. En particulier, la plaque tubulaire des échangeurs de chaleur à plaques tubulaires fixes est soumise à la force la plus complexe. Les spécifications de conception de divers pays considèrent essentiellement la plaque tubulaire comme une plaque plate circulaire qui supporte des charges uniformément réparties, est placée sur une fondation élastique et est uniformément affaiblie par les trous des tubes (Figure 1). En raison des nombreux facteurs qui affectent la résistance de la plaque tubulaire, il est difficile et complexe d’analyser avec précision la résistance de la plaque tubulaire. Par conséquent, divers pays simplifient et assument la formule de calcul de l'épaisseur de la plaque tubulaire pour obtenir une formule approximative. Les charges qui provoquent des contraintes sur la plaque tubulaire comprennent la pression (pression côté tube Pt, pression côté coque Ps), la différence de dilatation thermique entre le tube et la coque et le couple de bride. Le modèle mécanique de la méthode de calcul de la plaque tubulaire de l'échangeur de chaleur est présenté à la figure 2. 1.1 Les spécifications de conception de divers pays prennent en compte les facteurs suivants à des degrés divers pour les plaques tubulaires :1) La simplification de la plaque tubulaire réelle en une plaque plate circulaire équivalente homogène basée sur une élasticité équivalente affaiblie par une disposition régulière des trous de tube et renforcée par des tubes a été adoptée aujourd'hui par les spécifications des plaques tubulaires de la plupart des pays.2) La zone étroite sans tuyauterie autour de la plaque tubulaire est simplifiée sous la forme d'une plaque solide circulaire en fonction de sa superficie.3) Le bord de la plaque tubulaire peut avoir différents types de structures de connexion, qui peuvent inclure des cylindres côté coque, des cylindres de canal, des brides, des boulons, des joints et d'autres composants. Calculer en fonction des conditions de contrainte élastique réelles de chaque composant sur le bord de la plaque tubulaire.4) Considérez l'effet du couple de bride sur la plaque tubulaire.5) Considérez la contrainte de différence de température causée par la différence de dilatation thermique entre le tube d'échange thermique et le cylindre côté coque, ainsi que la contrainte de température causée par la différence de température en divers points de la plaque tubulaire.6) Calculer diverses constantes élastiques équivalentes et paramètres de résistance convertis de plaques poreuses avec tubes d'échange de chaleur en plaques solides équivalentes.  1.2 Base théorique pour le calcul de la plaque tubulaire GB151Le modèle mécanique considère la plaque tubulaire comme une structure à symétrie axiale et suppose que les plaques tubulaires aux deux extrémités de l'échangeur thermique ont le même matériau et la même épaisseur. Pour les échangeurs de chaleur à plaques tubulaires fixes, les deux plaques tubulaires doivent également avoir les mêmes conditions de support aux limites. 1) L'effet de soutien du faisceau de tubes sur la plaque tubulaireConsidérez la plaque tubulaire comme une plaque plane circulaire équivalente uniformément affaiblie et posée sur une fondation élastique. En effet, dans la structure des échangeurs de chaleur à calandre et à tubes, le diamètre de la majorité des tubes est relativement petit par rapport au diamètre de la plaque tubulaire, et le nombre de tubes est suffisant. On suppose qu'ils sont uniformément répartis sur la plaque tubulaire, de sorte que l'effet de support de chaque tube d'échange thermique discret sur la plaque tubulaire peut être considéré comme uniforme et continu, et la charge supportée par la plaque tubulaire est également considérée comme uniformément répartie. Le faisceau de tubes a un effet restrictif sur l'angle de déflexion et de rotation de la plaque tubulaire sous des charges externes. L'effet de retenue du faisceau de tubes peut réduire la déflexion de la plaque tubulaire et abaisser la contrainte dans la plaque tubulaire. Le faisceau de tubes a un effet restrictif sur l'angle de la plaque tubulaire. Grâce à l'analyse et au calcul des paramètres réels, il a été constaté que l'effet de retenue du faisceau de tubes sur l'angle de la plaque tubulaire a un très faible impact sur la résistance de la plaque tubulaire et peut être complètement ignoré. Par conséquent, ceci La spécification ne considère pas l'effet de contrainte des faisceaux de tubes sur le coin de la plaque tubulaire, mais considère uniquement l'effet de contrainte des faisceaux de tubes sur la déflexion de la plaque tubulaire. Pour les échangeurs de chaleur à plaques tubulaires fixes, le coefficient de renforcement des tubes K est utilisé pour représenter la plaque tubulaire. La rigidité en flexion de la plaque tubulaire perforée est η DLe coefficient de fondation élastique N du faisceau de tubes représente la charge de pression qui doit être appliquée sur la surface de la plaque tubulaire pour provoquer une déformation unitaire de longueur (allongement ou raccourcissement) du faisceau de tubes dans la direction axiale. le coefficient de renforcement des canalisations K et substituez-le dans les expressions D et N, de sorte que ν P=0,3 :Ce coefficient indique la résistance de la fondation élastique par rapport à la rigidité en flexion inhérente de la plaque tubulaire, reflétant la capacité portante améliorée du faisceau de tubes sur la plaque. C'est un paramètre crucial qui caractérise l'effet de renforcement du faisceau de tubes sur la plaque. Si la base élastique de la plaque est faible, l’effet d’amélioration des tubes d’échange thermique est minime, ce qui entraîne une faible valeur K. Par conséquent, la flexion et la répartition du moment de flexion de la plaque ressemblent à celles des plaques circulaires ordinaires dépourvues de fondation élastique. Plus précisément, lorsque K est égal à zéro, la plaque devient une plaque circulaire ordinaire. Basé sur la théorie des plaques circulaires de fondation élastiques, la flèche de la plaque n'est pas uniquement déterminée par le coefficient de renforcement K du tube, mais également par son support périphérique et les charges supplémentaires, représentées quantitativement par le coefficient de moment de flexion total m. Lorsque la périphérie de la plaque tubulaire est simplement supportée, MR=0, alors m=0 ; Lorsque la périphérie de la plaque tubulaire est fixe, le coin du bord de la plaque tubulaire φ R=0, à partir duquel une valeur spécifique de m peut être obtenue (l'expression est omise) ; Lorsque la périphérie de la plaque tubulaire ne supporte que l'action du moment de flexion, c'est-à-dire VR=0, alors m=∞.Dans certaines conditions de support aux limites, à mesure que la valeur K augmente progressivement, la déflexion et le moment de flexion de la plaque tubulaire présentent une atténuation et une distribution ondulée de la périphérie vers le centre. Plus la valeur K est grande, plus l'atténuation est rapide et plus le nombre d'ondes est élevé. Au cours du processus d'augmentation de la valeur K, lorsque vous franchissez une certaine valeur limite K, de nouvelles vagues apparaîtront dans la courbe de distribution. Au centre de la plaque, la courbe passe de concave (ou concave) à concave (ou concave). La résolution de l'équation dérivée de la courbe de distribution peut obtenir la valeur limite K de la courbe avec une augmentation du nombre d'onde. En prenant comme exemple le simple support autour de la plaque tubulaire, à mesure que le coefficient de renforcement K du tube augmente, la courbe de répartition du moment de flexion radial et la valeur limite K lorsque de nouvelles vagues apparaissent sont illustrées à la figure 31. En même temps, cela peut On voit que la valeur extrême radiale s'éloigne également du centre de la plaque tubulaire vers la périphérie à mesure que la valeur K augmente. Pour la plaque de fondation élastique avec support fixe périphérique, la répartition du moment de flexion radial montre une tendance similaire avec le changement de la valeur K, comme le montre la figure 3. La différence par rapport à une limite simplement appuyée est que le moment de flexion radial maximal de la fondation élastique La plaque supportée par une limite fixe est toujours située autour de la plaque circulaire, tandis que le point extrême du deuxième moment de flexion radial s'éloigne du centre de la plaque et vers la périphérie à mesure que K augmente. Pour les plaques tubulaires d'échangeur de chaleur à tête flottante et à boîte remplie, le module K du faisceau de tubes est similaire au coefficient de fondation élastique N de la plaque tubulaire fixe, ce qui reflète également l'effet de renforcement du faisceau de tubes en tant que fondation élastique sur la plaque tubulaire. . 2) L'effet affaiblissant des trous de tubes sur les plaques tubulairesLa plaque tubulaire est densément recouverte de trous tubulaires dispersés, de sorte que les trous tubulaires ont un effet affaiblissant sur la plaque tubulaire. L'effet d'affaiblissement des trous de tube sur la plaque tubulaire a deux aspects : L'effet d'affaiblissement global sur la plaque tubulaire réduit à la fois la rigidité et la résistance de la plaque tubulaire, et il existe une concentration de contraintes locales au bord du trou du tube, en considérant uniquement la contrainte maximale. Cette spécification considère uniquement l'effet d'affaiblissement des ouvertures sur la plaque tubulaire globale, calcule la contrainte équivalente moyenne comme contrainte de conception de base, c'est-à-dire considère approximativement la plaque tubulaire comme une plaque plate circulaire équivalente affaiblie uniformément et continuellement. Pour la concentration de contraintes locales au bord du trou du tube, seule la contrainte maximale est prise en compte. Mais cela doit être pris en compte lors de la conception en fatigue. Le trou du tube a un effet d'affaiblissement sur la plaque tubulaire, mais prend également en compte l'effet de renforcement de la paroi du tuyau, de sorte que le coefficient d'affaiblissement de rigidité est utilisé η et le coefficient d'affaiblissement de résistance μ. Selon l'analyse et les expériences de la théorie élastique, cette spécification stipule η et µ＝ 0,4. 3) Diamètre équivalent de la zone de disposition de la plaque tubulaireLe calcul du coefficient de renforcementLe nt pour les plaques tubulaires fixes suppose que tous les tuyaux sont uniformément répartis dans la plage de diamètres du cylindre. En fait, dans des circonstances normales, il existe une zone étroite sans tuyau autour de la plaque tubulaire, ce qui réduit la contrainte au bord de la plaque tubulaire. La zone de disposition des tubes est généralement un polygone irrégulier, et désormais la zone de disposition des tuyaux circulaire équivalente est utilisée à la place de la zone de disposition des tuyaux polygonale. La valeur du diamètre équivalent Dt doit rendre égale la surface d'appui du tube sur la plaque tubulaire. La taille du diamètre affecte directement l'ampleur et la répartition des contraintes de la plaque tubulaire. Dans le calcul de contrainte de la plaque tubulaire fixe dans GB151, la contrainte située à la jonction de la plaque annulaire et de la zone de pose des tuyaux est approximativement prise comme la contrainte de la plaque tubulaire de pose complète à un rayon de Dt/2. Par conséquent, la norme limite cette méthode de calcul aux seules situations dans lesquelles la zone de disposition sans tuyau autour de la plaque tubulaire est étroite, c'est-à-dire lorsque la largeur non dimensionnelle k de la zone de disposition sans tuyau autour de la plaque tubulaire est petite, k =K (1)- ρ t) ≤ 1. Qu'il s'agisse d'un échangeur de chaleur à plaques tubulaires fixes, d'un échangeur de chaleur à tête flottante ou à boîte remplie, lors du calcul de la superficie de la zone de disposition des tubes, il est supposé que les tubes sont uniformément couverts dans la plage de la zone de disposition des tubes. En supposant qu'il y ait n tubes d'échange thermique avec un espacement de S. Pour une disposition triangulaire des trous de tube, l'effet de support de chaque tube sur la plaque tubulaire est la zone hexagonale centrée sur le centre du trou du tube et avec S comme tangente intérieure. diamètre, c'est-à-dire ; Pour les tubes avec une disposition carrée des trous de tube, la zone d'appui de chaque tube sur la plaque tubulaire est une zone carrée centrée sur le centre du trou de tube et avec S comme longueur de côté, c'est-à-dire S2. La zone de disposition de la plaque tubulaire est la zone délimitée par la connexion de la zone de support du tube le plus à l'extérieur de la plaque tubulaire, y compris la zone de support du tube le plus à l'extérieur lui-même. Pour une plaque tubulaire d'échangeur de chaleur à passage unique avec des tubes d'échange de chaleur uniformément répartis, la zone de support de tous les n tubes d'échange de chaleur sur la plaque tubulaire est la zone de la zone de disposition des tubes. 4) Considérez l'effet de flexion de la plaque tubulaire, ainsi que l'effet de traction de la plaque tubulaire et de la bride le long de leur plan central. 5) En supposant que lorsque la bride se déforme, la forme de sa section reste inchangée, mais seulement la rotation et le déplacement radial du centre de gravité autour de la section d'anneau. En raison de cette rotation et de ce déplacement radial, le déplacement radial au point de connexion entre la bride et la surface centrale de la plaque tubulaire doit être coordonné et cohérent avec le déplacement radial le long de la surface centrale de la plaque tubulaire elle-même. 6) En raison de la différence de dilatation de température γ, le déplacement axial de la paroi de la coque provoqué par la pression côté coque ps et la pression côté tube pt doit être coordonné et cohérent avec le déplacement axial du faisceau tubulaire et du système de plaque tubulaire autour de la plaque tubulaire. 7) Le coin du bord de la plaque tubulaire est contraint par le système de coque, de bride, de canal, de boulon et de joint, et son coin doit être coordonné et cohérent au niveau de la pièce de connexion. 8) Lorsque la plaque tubulaire est également utilisée comme bride, l'influence du couple de bride sur la contrainte de la plaque tubulaire est prise en compte. Afin d'assurer l'étanchéité, il est stipulé que la contrainte de la bride doit être vérifiée pour la partie étendue de la plaque tubulaire qui sert également de bride. À ce stade, lors du calcul du couple de bride, on considère que la plaque tubulaire et la bride supportent conjointement le moment de force externe, de sorte que le moment de force au sol supporté par la bride sera réduit.  À propos de nousWuxi Changrun a fourni des services de haute qualité plaques tubulaires, buses, brides, et des pièces forgées personnalisées pour échangeurs de chaleur, chaudières, récipients sous pression, etc. à de nombreuses entreprises pétrochimiques bien connues au pays et à l'étranger. Nos clients incluent PetroChina, Sinopec, Chevron, Bayer, Shell, BASF, etc. Envoyez vos dessins à sales@wuxichangrun.com Nous vous fournirons le meilleur devis et des produits de la plus haute qualité. 

Structure de renfortLe renforcement des connexions des récipients sous pression adopte généralement trois structures de renforcement : un coussin de renfort, un renfort de tuyau à paroi épaisse et un renfort de forgeage intégré, comme le montre la figure suivante. Coussin de renfortComme le montre la figure (a) ci-dessus, le coussinet de renfort est soudé à la connexion entre la coque et le tuyau de raccordement, avec une structure simple et une fabrication pratique. Cependant, le coussinet de renfort ne peut pas adhérer complètement au métal de la coque, ce qui entraîne un mauvais effet de transfert de chaleur. Lorsqu'il est utilisé à une température supérieure à moyenne, il existe une différence de dilatation thermique significative entre les deux, ce qui provoque une contrainte thermique importante dans la zone locale du coussin de renfort ; De plus, le plot de renfort est relié à la coque par chevauchement, ce qui rend difficile la formation d'une structure complète avec la coque, d'où une mauvaise résistance à la fatigue. Généralement utilisé dans des situations de température normale, de charge statique, de moyenne et basse pression. Généralement, un trou fileté M10 est nécessaire sur le plot de renfort pour le passage de l'air comprimé afin de vérifier l'étanchéité du cordon de soudure.  Renfort de tuyaux à paroi épaisseSoudez un tuyau de raccordement à paroi épaisse au niveau de l'ouverture, comme indiqué en (b) ci-dessus. Étant donné que la partie épaissie de la reprise se trouve dans la zone de contrainte maximale, elle est plus efficace pour réduire le facteur de concentration de contrainte que le coussin de renfort. La structure est simple, il y a peu de soudures et la qualité du soudage est facile à inspecter, donc l'effet de renforcement est bon. Les récipients sous pression en acier faiblement allié à haute résistance adoptent généralement cette structure en raison de leur grande sensibilité aux entailles du matériau, mais elle est nécessaire pour assurer une pénétration complète du cordon de soudure.  Renforcement des pièces forgées intégralesComme le montre la figure (c) ci-dessus, le tuyau de raccordement et une partie de la coque, ainsi que la partie de renfort, sont transformés en une pièce forgée complète, puis soudés avec la coque et le tuyau de raccordement. Le métal de renfort est concentré dans la zone présentant la contrainte la plus élevée dans l'ouverture, ce qui peut réduire efficacement le coefficient de concentration des contraintes ; Des soudures bout à bout peuvent être utilisées, et la soudure et sa zone affectée thermiquement peuvent être éloignées du point de contrainte maximale, avec une bonne résistance à la fatigue. Mais l’approvisionnement en pièces forgées est difficile et le coût de fabrication est élevé. Il n’est donc appliqué que dans les récipients sous pression importants. Wuxi Changrun fabrique divers Buses pour le renforcement intégral, inclure Buses Q-Lip, buses intégralement renforcées, buses auto-renforcées, buses à barillet plat, buses à barillet profilé, buses à extrémité tronquée et buses personnalisées. Les matériaux comprennent l'acier au carbone et l'acier allié, l'acier inoxydable et l'acier duplex, le nickel et les alliages de nickel, le titane et les alliages de titane. Envoyez vos dessins à sales@wuxichangrun.com Nous vous fournirons le meilleur devis et des produits de la plus haute qualité.

Le taux de forgeage est un indicateur utilisé pour indiquer le degré de déformation du métal pendant le processus de forgeage, généralement défini comme le rapport de la section transversale du métal avant et après le forgeage. La méthode de calcul du taux de forgeage peut être le taux de forgeage d'allongement ou le taux de forgeage bouleversant. Le taux de forgeage d'allongement fait référence au rapport entre la surface de la section transversale du lingot ou de la billette d'acier avant allongement et la surface de la section transversale après allongement. Le taux de forgeage de refoulement, également connu sous le nom de taux de refoulement ou taux de compression, fait référence au rapport entre la surface de la section transversale du lingot ou de la billette d'acier après refoulement et la surface de la section transversale avant le refoulement. Le choix du taux de forgeage est crucial pour garantir la qualité et les performances des pièces forgées, et des facteurs tels que les différents matériaux métalliques, les exigences de performances de forgeage, les types de processus ainsi que la forme et la taille des pièces forgées doivent être pris en compte. Par exemple, les lingots d'acier de construction allié nécessitent généralement un taux de forgeage plus élevé, tandis que les lingots d'acier sous laitier électrolytique ont une meilleure qualité et nécessitent un taux de forgeage plus faible. La taille du taux de forgeage affecte directement les propriétés mécaniques et la qualité de forgeage du métal. L'augmentation du taux de forgeage est bénéfique pour améliorer la structure et les propriétés du métal, mais des taux de forgeage excessifs peuvent également entraîner des déchets inutiles et une augmentation de la charge de travail. Par conséquent, tout en garantissant la qualité des pièces forgées, il est conseillé de choisir autant que possible un taux de forgeage plus petit.  1. Définition de base du taux de forgeageLe rapport entre la section transversale d'une billette métallique avant et après le forgeage est appelé rapport de forgeage. Il représente l'ampleur de la déformation de forgeage et le taux de forgeage peut être calculé à l'aide de la formule suivante :  2. Méthodes de calcul du taux de forgeageNote:(1) Le taux de forgeage des lingots d'acier chanfreinés n'est pas inclus dans le taux de forgeage total ;(2) Lors d'un allongement ou d'un refoulement continu, le taux de forgeage total est égal au produit des taux de forgeage secondaire ;(3) Lorsqu'il y a un allongement entre deux refoulements et lorsqu'il y a un allongement entre deux refoulements, le rapport de forgeage total est égal à la somme des deux sous-rapports de forgeage, et il est nécessaire que chaque sous-rapport de forgeage ne soit pas inférieur à 2.  À propos de nous:Wuxi Changrun a fourni des services de haute qualité plaques tubulaires, buses, brides, et des pièces forgées personnalisées pour échangeurs de chaleur, chaudières, récipients sous pression, etc. à de nombreuses entreprises pétrochimiques bien connues au pays et à l'étranger. Nos clients incluent PetroChina, Sinopec, Chevron, Bayer, Shell, BASF, etc. Envoyez vos dessins à sales@wuxichangrun.com Nous vous fournirons le meilleur devis et des produits de la plus haute qualité.  Notre société dispose de 27 équipements de forage de marque internationale et nationale de première classe qui ont été mis en service, dont 11 foreuses de trous profonds. Nous disposons d'avantages tels que de grandes spécifications de traitement (diamètre maximum de 8,6 m), une production par lots, des plans de processus matures et un contrôle qualité standardisé. Les produits en plaques tubulaires traités sont largement utilisés dans des industries telles que le dessalement de l'eau de mer, les échangeurs de chaleur, les appareils sous pression, les machines à papier, le raffinage du pétrole, les turbines à vapeur et l'énergie nucléaire. 

Les échangeurs de chaleur à calandre et à tubes représentent environ 90 % du nombre total d’échangeurs de chaleur utilisés dans l’industrie, ce qui en fait le type d’échangeur de chaleur le plus largement utilisé. Les formes structurelles typiques des échangeurs de chaleur à calandre et à tubes comprennent les échangeurs de chaleur à plaques tubulaires fixes, les échangeurs de chaleur à tubes en U, les échangeurs de chaleur à tête flottante, les échangeurs de chaleur à presse-étoupe, les rebouilleurs à bouilloire, les échangeurs de chaleur à plaques tubulaires doubles, les échangeurs de chaleur à plaques tubulaires à renfort, les plaques tubulaires flexibles. échangeurs de chaleur et échangeurs de chaleur enroulés en spirale. 1. Échangeur de chaleur à plaques tubulaires fixesL'échangeur de chaleur à plaques tubulaires fixes (Figure 1) est une connexion fixe (intégrale ou serrée) entre les deux plaques tubulaires d'extrémité et la coque.Il s’agit du type d’échangeur de chaleur le plus utilisé. Les deux extrémités du tube d'échange thermique sont fixées sur la plaque tubulaire, qui est soudée à la coque. Les échangeurs de chaleur à plaques tubulaires fixes conviennent à diverses occasions :1) Dans les situations où la différence de température entre le métal du côté du tube et de la coque n'est pas très importante et où la pression est élevée. Lorsque la différence de température entre le métal côté tube et côté coque est importante, la pression ne peut pas être trop élevée car la grande différence de température augmentera inévitablement le joint de dilatation, qui a une mauvaise résistance à la pression.2) En raison de l'incapacité du côté coque à être nettoyé mécaniquement, il est nécessaire que le milieu côté coque soit propre ; Ou dans des situations où du tartre peut se produire mais peut être éliminé par un nettoyage chimique. Avantages :1) Il a une structure simple, utilise moins de pièces forgées et un faible coût de fabrication.2) Le côté tube peut être divisé en diverses formes de passes multiples, et le côté coque peut également être divisé en deux passes.3) La zone de transfert de chaleur est de 20 à 30 % plus grande que celle d'un échangeur de chaleur à tête flottante.4) La fuite de dérivation est relativement faible. Désavantages:1) Ne convient pas aux situations où il existe une différence significative de déformation par dilatation thermique entre les tubes d'échange thermique et les cylindres côté calandre, car une contrainte de différence de température peut facilement se produire entre la plaque tubulaire et l'extrémité du tube, entraînant des dommages.2) Après la corrosion du tuyau, cela conduit à la mise au rebut de la coque, et la durée de vie des composants de la coque est déterminée par la durée de vie du tuyau, de sorte que la durée de vie de l'équipement est relativement faible.3) La coque ne peut pas être nettoyée et l'inspection est difficile.  2. Échangeur de chaleur à tube en forme de UL'échangeur de chaleur à tube en forme de U (Figure 2) est un tube d'échange de chaleur dont les deux extrémités sont fixées sur la même plaque tubulaire, qui est reliée de manière fixe à la coque (intégrale ou serrée). Les échangeurs de chaleur à tubes en forme de U peuvent être utilisés dans les situations suivantes1) Le flux dans le pipeline est un fluide propre.2) La pression dans la canalisation est particulièrement élevée.3) Dans les situations où il existe une grande différence de température entre le métal sur les côtés du tube et de la coque, les échangeurs de chaleur à plaques tubulaires fixes ne peuvent même pas répondre aux exigences des joints de dilatation. Avantages :1) Le flottement libre à l'extrémité du tube d'échange thermique en forme de U résout la contrainte de différence de température et peut être utilisé pour deux milieux présentant de grandes différences de température. La différence de température entre le métal côté tube et côté coque n'est pas limitée.2) Le faisceau de tubes peut être retiré pour faciliter le nettoyage fréquent de la paroi extérieure du tube d'échange thermique.3) Avec une seule plaque tubulaire et un petit nombre de brides, la structure est simple et il y a peu de points de fuite, ce qui entraîne un coût inférieur.4) Il peut fonctionner à haute température et haute pression et convient généralement à t ≤ 500 ℃ et p ≤ 10MPa.5) Peut être utilisé dans des situations où la mise à l’échelle des côtés de la coque est relativement importante. Désavantages:1) Lorsque le débit dans le tuyau est trop élevé, cela provoquera une grave érosion de la section coudée en forme de U, affectant sa durée de vie. En particulier pour les conduites à faible R, le débit à l’intérieur de la conduite doit être contrôlé.2) Le pipeline n’est pas adapté aux situations à fort tartre.3) En raison de la limitation du tube en U Rmim et de la grande distance de séparation, le nombre de tubes dans l'échangeur de chaleur à plaques tubulaires fixes est légèrement inférieur.4) Lorsque le tube d'échange thermique fuit, à l'exception du tube extérieur en forme de U, il ne peut pas être remplacé et ne peut être bloqué.5) La partie centrale du faisceau de tubes présente de grands pores et le fluide est sujet aux courts-circuits, ce qui affecte l'effet de transfert de chaleur. Il faudra donc ajouter des cloisons pour réduire les courts-circuits.6) En raison de la grande zone morte, il ne convient que pour le tube de guidage intérieur.7) Le nombre de tubes d'échange thermique disposés sur la plaque tubulaire est relativement faible.8) La section de courbure en forme de U du tuyau le plus à l'extérieur, en raison de sa grande portée non supportée, devrait causer des problèmes de vibrations induites par le fluide.9) Lorsqu'il existe des exigences en matière de corrosion sous contrainte, une attention particulière doit être accordée.  3. Échangeur de chaleur à tête flottanteL'échangeur de chaleur à tête flottante (Figure 3) est un type serré dans lequel une extrémité de la plaque tubulaire est reliée de manière fixe à la coque, tandis que l'autre extrémité de la plaque tubulaire à tête flottante (y compris le couvre-culasse flottant, le dispositif de support, etc.) flotte librement à l’intérieur de la boîte à tubes. Par conséquent, il n’est pas nécessaire de prendre en compte les contraintes liées à la différence de température, car il existe une grande différence de température entre les parois métalliques des côtés du tube et de la coque. Avantages :1) Le faisceau de tubes peut être retiré pour faciliter le nettoyage du côté tube et coque.2) La paroi de la coque et la paroi du tube ne sont pas limitées par la différence de température.3) Il peut fonctionner à haute température et haute pression, généralement t ≤ 450 ℃ et p ≤ 6,4 MPa.4) Peut être utilisé dans des situations de mise à l’échelle importante.5) Peut être utilisé dans des scénarios de corrosion des pipelines.  Désavantages:1) Il est difficile de prendre des mesures lorsqu'une fuite se produit pendant le fonctionnement de la surface d'étanchéité de la tête flottante à l'intérieur du milieu côté coque.2) Structure complexe, consommation élevée de matériaux métalliques et coût élevé.3) La structure de la tête flottante est complexe et affecte le nombre de tuyaux disposés.4) Le dispositif de test de pression utilisé lors des tests de pression est complexe.5) Les matériaux métalliques consomment une grande quantité et ont un coût 20 % plus élevé.  échangeur de chaleur à presse-étoupeUne extrémité de la plaque tubulaire est reliée de manière fixe à la coque (type à pince), tandis que l'autre extrémité de la plaque tubulaire flotte librement à l'intérieur de la boîte d'emballage. Le faisceau de tubes peut être rallongé et peut être utilisé pour deux fluides présentant une grande différence de température. La structure est également plus simple que celle d'un échangeur de chaleur à tête flottante, ce qui la rend plus facile à fabriquer et plus rentable qu'un échangeur de chaleur à tête flottante. Le faisceau de tubes pouvant être retiré, il est facile à entretenir et à nettoyer. Convient pour une utilisation dans des milieux présentant une corrosion sévère. 4.1 Échangeur de chaleur à emballage extérieur (Figure 4)Convient aux équipements d'un diamètre inférieur à DN700 mm, et la pression et la température de fonctionnement ne doivent pas être trop élevées. Il est généralement utilisé dans les situations où p ≤ 2,0MPa. 4.2 Échangeur de chaleur à boîte d'emballage à plaque tubulaire coulissanteAu point d'étanchéité sur le côté intérieur de la garniture, il y aura toujours un phénomène d'écoulement entre le fluide côté tube et côté calandre, ce qui ne convient pas aux situations où le fluide côté tube et calandre ne peut pas se mélanger. 4.2.1 Échangeur de chaleur à presse-étoupe simple (Figure 5)Au point d'étanchéité sur le côté intérieur de la garniture, il y aura toujours un phénomène d'écoulement entre le fluide côté tube et côté coque, ce qui ne convient pas aux situations où le fluide côté tube et coque ne peut pas se mélanger. 4.2.2 Échangeur de chaleur à double presse-étoupe (Figure 6)La structure est principalement scellée avec la bague intérieure pour empêcher les fuites internes et externes, tandis que la bague extérieure est utilisée comme joint auxiliaire pour empêcher les fuites externes. Un tuyau de sortie de fuite est placé entre les bagues d'étanchéité intérieure et extérieure pour se connecter à l'évent principal basse pression. Cette structure peut être utilisée pour des fluides moyennement nocifs, explosifs et autres.  5.Krebouilleur ettle Le rebouilleur à bouilloire (Figure 7) est une connexion fixe (type à pince) entre une extrémité de la plaque tubulaire et la coque, et l'autre extrémité est un faisceau de tubes à tête flottante ou en forme de U. Le côté calandre est une coque conique inclinée simple (ou double) avec un espace d'évaporation, de sorte que la température et la pression du côté tube sont plus élevées que celles du côté calandre. Généralement, le milieu côté coque est chauffé par le milieu côté tube. P ≤ 6,4 MPa.Avantages :1) Convient aux rebouilleurs inférieurs et aux rebouilleurs à siphon de ligne latérale.2) Économisez plus de 25 % du poids de l’équipement.3) Bonne résistance à la corrosion.4) Il a un effet autonettoyant. Dans les situations où il existe une grande différence de température entre le côté tube et le côté coque.5) Le coefficient de transfert de chaleur total a augmenté de plus de 40 %.6) Dans des situations avec des taux de vaporisation élevés (30-80%).7) Dans les situations où la phase liquide du milieu de traitement rebouilli est utilisée comme produit ou nécessite des exigences de séparation élevées.8) Bonne résistance à la corrosion. Désavantages:1) Sur les équipements de pétrole lourd, tels que les équipements de pétrole résiduel et de pétrole brut, il n’y a pas d’historique d’application.2) Ne convient pas aux environnements contenant du sulfure d’hydrogène humide.  6. Échangeur de chaleur à double plaque tubulaireL'échangeur de chaleur à double plaque tubulaire (Figure 8) comporte deux plaques tubulaires de chaque côté, et une extrémité du tube d'échange thermique est connectée simultanément aux deux plaques tubulaires. Principalement utilisé pour mélanger le milieu entre le côté tube et le côté coque, ce qui entraînera de graves conséquences. Mais la fabrication est difficile ; Exigences de conception élevées. 1) Prévention de la corrosion : Le mélange des deux médias côté tube et côté calandre peut provoquer une corrosion grave.2) Protection du travail : une voie est un milieu hautement toxique et l'infiltration dans l'autre voie peut provoquer une pollution importante du système.3) En termes de sécurité, le mélange du fluide côté tube et côté calandre peut provoquer une combustion ou une explosion.4) Contamination de l'équipement : Le mélange des médias côté tube et côté coque peut provoquer une polymérisation ou la formation de substances ressemblant à de la résine.5) Intoxication du catalyseur : L'ajout d'un autre milieu peut entraîner des modifications des performances du catalyseur ou des réactions chimiques.6) Réaction de réduction : lorsque le milieu côté tube et côté coque est mélangé, la réaction chimique s'arrête ou se limite.7) Impureté du produit : lorsque le milieu contenu dans le tube et la coque est mélangé, cela peut provoquer une contamination du produit ou une diminution de la qualité du produit. 6.1 Échangeur de chaleur à plaques tubulaires fixes à double plaque tubulaire (Figure 9)6.2 Échangeur de chaleur à plaques en U à double tube (Figure 10)6.3 Rebouilleur à bouilloire à double tube et tube en U (Figure 11)  7. Échangeur de chaleur à plaques tubulairesL'échangeur de chaleur à plaque tubulaire pull-up (Figure 12) a une épaisseur de plaque tubulaire plus fine, généralement comprise entre 12 et 18 mm. 7.1 Les types de structure comprennent :(1) Face à face (Allemagne) : La plaque tubulaire est soudée sur la surface d'étanchéité de la bride de l'équipement (Figure 12a).(2) Type incrusté (ancienne Union soviétique) Norme ГОСТ) : La plaque tubulaire est soudée à la surface plane de la surface d'étanchéité de la bride de l'équipement (Figure 12b).(3) Soudage en coin (anciennement développé par le Shanghai Pharmaceutical Design Institute) : la plaque tubulaire est soudée à la coque (Figure 12c). 7.2 Champ d'application :1) Pression de conception : le côté tube et le côté coque ne doivent pas dépasser 1,0 MPa respectivement ;2) Plage de température : La plage de température de conception pour le côté tube et le côté coque est comprise entre 0 ℃ et 300 ℃ ; La différence moyenne de température de paroi entre le tube d'échange thermique et la coque ne doit pas dépasser 30 ℃ ;3) Plage de diamètre : Le diamètre intérieur de la coque ne doit pas dépasser 1 200 mm ;4) Longueur du tube d’échange thermique : ne dépassant pas 6 000 mm.5) Les tubes d'échange thermique doivent être constitués de tubes lumineux et avoir un coefficient de dilatation linéaire proche de celui du matériau de la coque (la différence de valeurs entre les deux ne doit pas dépasser 10 %).7.3. Aucun joint de dilatation ne doit être installé.  8. Échangeur de chaleur à plaques tubulaires flexiblesConvient aux chaudières à chaleur résiduelle (déchets) horizontales à calandre et à tubes avec du gaz comme fluide côté tube et de la vapeur d'eau saturée générée du côté calandre.La connexion entre la plaque tubulaire de type I et la coque (canal) (voir Figure 13a) et la connexion entre la plaque tubulaire de type II et la coque (canal) (voir Figure 13b). Champ d'application :1) La pression de conception du côté tube ne doit pas dépasser 1,0 MPa, la pression de conception du côté coque ne doit pas dépasser 5,0 MPa et la pression côté coque doit être supérieure à la pression côté tube ;(1) Le type I est utilisé pour une pression de conception de tuyau inférieure ou égale à 0,6 MPa ;(2) Le type II est utilisé pour les pressions de conception de tuyauterie inférieures ou égales à 1,0 MPa.2) Le diamètre de la coque et la longueur du tube d'échange thermique sont respectivement de 2 500 mm et 7 000 mm.  9. Échangeur de chaleur à tube enroulé en spirale efficaceAfin d'économiser l'investissement en équipement, la zone de transfert de chaleur maximale des tubes d'échange de chaleur est disposée dans le volume limité de l'enveloppe de l'échangeur de chaleur, et l'efficacité du transfert de chaleur est améliorée. Par conséquent, l’échangeur de chaleur à tubes enroulés (Figure 16) a vu le jour. Ce type d'échangeur de chaleur est un tube d'échange de chaleur multicouche et multi-têtes en acier inoxydable de petit diamètre enroulé et soudé sur la tige centrale, comme le montre la figure 16. 10. Échangeur de chaleur ondulé en acier inoxydable austénitique1) Portée applicable :(1) La pression de conception ne doit pas dépasser 4,0 MPa ;(2) La température de conception ne doit pas dépasser 300 ℃ ;(3) Le diamètre nominal ne doit pas dépasser 2 000 mm ;(4) Le diamètre nominal ne doit pas dépasser 4 000 fois le produit de la pression de conception.2) Occasions inappropriées(1) Médias présentant une toxicité extrême ou très dangereuse ;(2) Médias explosifs ;(3) Dans les situations où il existe une tendance à la corrosion sous contrainte.  Wuxi Changrun a fourni des services de haute qualité plaques tubulaires, buses, brides, et des pièces forgées personnalisées pour échangeurs de chaleur, chaudières, récipients sous pression, etc. à de nombreuses entreprises pétrochimiques bien connues au pays et à l'étranger. Nos clients incluent PetroChina, Sinopec, Chevron, Bayer, Shell, BASF, etc. Envoyez vos dessins à sales@wuxichangrun.com Nous vous fournirons le meilleur devis et des produits de la plus haute qualité.

Un échangeur de chaleur à double plaque tubulaire est un échangeur de chaleur avec deux plaques tubulaires avec un certain espace à une extrémité de l'échangeur de chaleur. A l'extrémité du tube d'échange thermique, il y a un plaque tubulaire appelée plaque tubulaire externe, également connue sous le nom de plaque tubulaire côté tube, qui sert de bride d'équipement et est reliée au tube d'échange thermique et à la bride de canal. Il existe également une plaque tubulaire située plus près de l'extrémité du tube d'échange thermique, appelée plaque tubulaire intérieure, qui est la plaque tubulaire côté coque, reliée au tube d'échange thermique et au côté coque.Il y a une certaine distance entre les feuilles tubulaires externe et interne, et cet espace peut être séparé de l'extérieur par un segment de jupe, formant une chambre d'isolation sans pression ; Il peut également s'agir d'une structure ouverte.  Application de l'échangeur de chaleur à double plaque tubulaireEn pratique, les échangeurs de chaleur à plaques doubles sont généralement utilisés dans les deux situations suivantes :1. La première consiste à empêcher absolument le mélange de fluides entre les côtés calandre et tube, par exemple dans les échangeurs de chaleur où l'eau s'écoule à travers le côté calandre ou le chlore ou le chlorure s'écoule à travers le côté tube. Si l'eau du côté calandre entre en contact avec du chlore ou des chlorures du côté tube, elle produira de l'acide chlorhydrique ou de l'acide hypochloreux hautement corrosif, ce qui provoquera une grave corrosion du matériau du côté tube. L'adoption d'une structure à double plaque tubulaire peut empêcher efficacement le mélange de deux matériaux, empêchant ainsi l'apparition des accidents mentionnés ci-dessus. 2. Un autre scénario est celui où il existe une grande différence de pression entre le fluide côté tube et côté coque. Dans ce cas, un fluide est généralement ajouté à la cavité entre les plaques tubulaires interne et externe pour réduire la différence de pression entre le fluide côté tube et coque. Lorsque le mélange des supports côté tube de l'échangeur de chaleur et côté calandre est strictement interdit dans les situations suivantes, une structure à double plaque tubulaire est souvent utilisée :① Lorsque les deux médias du côté tube et du côté coque sont mélangés, cela provoquera une grave corrosion ;② L'infiltration de fluides extrêmement ou très dangereux d'un côté à l'autre peut entraîner de graves conséquences ;③ Lorsque le milieu côté tube et le milieu côté coque sont mélangés, les deux milieux provoqueront une combustion ou une explosion ;④ Lorsqu'un milieu se mélange à un autre, cela provoque un empoisonnement du catalyseur ;⑤ Le mélange des médias côté tube et côté coque peut provoquer une polymérisation ou la formation de substances ressemblant à de la résine ;⑥ Le mélange des médias côté tube et côté coque peut entraîner l'arrêt ou la restriction des réactions chimiques ;⑦ Le mélange des médias côté tube et côté coque peut provoquer une contamination du produit ou une diminution de la qualité du produit.  Comparaison des structures d'échangeurs de chaleur à plaques tubulaires doubles et à plaques tubulaires simplesL'échangeur de chaleur à double plaque tubulaire adopte une structure de plaque tubulaire fixe et le faisceau de tubes ne peut pas être extrait pour le nettoyage. L'échangeur de chaleur à plaque tubulaire unique peut adopter une variété de types structurels et le faisceau de tubes peut être extrait pour le nettoyage. Pour les échangeurs de chaleur à plaques doubles présentant de grandes différences de température, des joints de dilatation ondulés peuvent être installés sur la structure simplifiée ; pour les échangeurs de chaleur à plaques monotubes, en plus de l'installation de joints de dilatation ondulés sur la structure simplifiée, des têtes flottantes ou des tubes en U sont souvent utilisés pour compenser. Il existe deux concepts de conception pour les échangeurs de chaleur à double plaque tubulaire : l'un pense que les échangeurs de chaleur à double plaque tubulaire sont utilisés pour empêcher absolument le mélange des fluides entre les côtés du tube et de la calandre. Un clapet de drainage et de reflux est conçu pour être installé sur la cavité entre les plaques tubulaires intérieure et extérieure pour une observation et une décharge quotidiennes en cas de fuite de la plaque tubulaire intérieure, de sorte que le fluide côté tube et coque soit efficacement isolé par le feuilles tubulaires de couche intérieure et extérieure. C’est l’objectif principal de l’utilisation d’une structure à double plaque tubulaire. Un autre point de vue est que les échangeurs de chaleur à plaques à double tube peuvent être utilisés dans des situations où la différence de pression entre le milieu côté tube et côté calandre est importante. Un fluide est conçu pour être ajouté à la cavité entre les plaques tubulaires interne et externe afin de réduire la différence de pression entre le fluide côté tube et celui côté coque. Ceci est similaire à un échangeur de chaleur à plaque tubulaire unique typique, et il ne peut pas être absolument garanti qu'il n'y aura pas de fuite à partir de l'ouverture du tuyau sur la plaque tubulaire extérieure.  Comparaison de l'utilisation d'échangeurs de chaleur à plaques tubulaires doubles et à plaques tubulaires simplesLes échangeurs de chaleur à plaques monotubes sont les plus courants. En plus des fuites fréquentes des joints, des boulons, des brides et des joints d'étanchéité pendant l'utilisation, il peut également y avoir des fuites des ouvertures de tuyaux sur la plaque tubulaire, ainsi que des fissures de soudage. La plupart des fuites à l'embouchure des tuyaux sur l'échangeur de chaleur à plaque tubulaire unique se produisent à l'extrémité de l'arc de soudage. Pendant le soudage, le gaz n’était pas complètement évacué et il y avait des trous de sable. L'échangeur de chaleur à double plaque tubulaire est doté de plaques tubulaires doubles intérieures et extérieures, et s'il y a une fuite au niveau de la plaque tubulaire intérieure et des extrémités du tube, il existe également une protection de plaque tubulaire extérieure. Les fissures de soudage dans les échangeurs de chaleur à plaques monotubes se produisent souvent au niveau du joint entre la bride et la coque de l'échangeur de chaleur. La principale raison du problème ici est que la contrainte à la jonction entre la bride et le cylindre est élevée ; La seconde est le changement soudain de taille et de forme géométriques, qui facilite l’enfouissement des défauts. Le joint entre la grande bride simplifiée et le cylindre de l'échangeur de chaleur à double plaque tubulaire est situé sur le bord extérieur de la cavité formée entre les plaques tubulaires intérieure et extérieure, et il n'y a pas de fluide dans la cavité ou la pression du fluide est très faible. . La condition de contrainte est meilleure que celle d’un échangeur de chaleur à plaque tubulaire unique. De plus, le test de pression de l'échangeur de chaleur à plaques tubulaires doubles doit être effectué 4 fois (côté tube, côté coque entre deux plaques tubulaires intérieures et cavité entre les plaques tubulaires intérieures et extérieures des deux côtés), tandis que le test de pression du l'échangeur de chaleur à plaques monotube doit être effectué 2 à 3 fois (côté tube, côté coque ou côté tube, côté coque et petit flotteur).  Comparaison de la fabrication d'échangeurs de chaleur à double plaque tubulaire et à plaque monotube① CoûtsComparé à un échangeur de chaleur à plaques tubulaires simples, un échangeur de chaleur à plaques tubulaires doubles ajoute deux plaques tubulaires externes, une cavité entre les deux plaques tubulaires interne et externe et des tubes d'échange de chaleur dans la cavité. À l'heure actuelle, le prix des échangeurs de chaleur à plaques à double tube commandés dans le pays est d'environ 10 à 20 % plus élevé que celui des échangeurs de chaleur à plaques à tube unique commandés.Si la structure de plaque tubulaire double et la structure de plaque tubulaire simple sont utilisées respectivement comme échangeurs de chaleur, le poids de la plaque tubulaire double est augmenté de 10 % à 20 % par rapport à la plaque tubulaire simple, et le coût est augmenté de 25 % à 37 %. %. Par conséquent, une plus grande attention devrait être accordée à la qualité de fabrication des échangeurs de chaleur à double plaque tubulaire, afin que plus d'argent puisse être dépensé pour obtenir de bons résultats. ② Joint de dilatationHabituellement, il existe environ quatre formes de connexion entre les tubes d'échange thermique et les plaques tubulaires, à savoir le soudage par force (généralement le soudage à l'arc sous argon), l'expansion par résistance, le soudage par force + expansion d'adhésif et l'expansion par résistance + soudage d'étanchéité. Les différences se reflètent principalement dans la présence de fentes dans les trous du tube, dans la rainure de soudage et dans la longueur de l'extension du tube. Les joints de dilatation peuvent être divisés en joints de dilatation non uniformes (compensateurs de dilatation mécaniques à bille), joints de dilatation uniformes (joints de dilatation hydrauliques, joints de dilatation à sac de liquide, joints de dilatation en caoutchouc, joints de dilatation explosifs, etc.). La conception de l'échangeur de chaleur à double plaque tubulaire nécessite un soudage par résistance et une expansion de résistance, et il est recommandé d'utiliser la méthode d'expansion hydraulique. L'exigence générale de conception pour les échangeurs de chaleur à plaques monotubes est d'utiliser un soudage par résistance et une expansion d'adhésif, et une expansion mécanique ou manuelle peut être utilisée. À l'heure actuelle, la plupart des fabricants nationaux ne disposent pas d'équipement d'expansion hydraulique. Même si c'est le cas, en raison du coût élevé d'achat des têtes d'expansion hydrauliques et des pertes élevées (avec une expansion moyenne de plus de 100 ouvertures de tuyaux, une nouvelle tête d'expansion hydraulique est nécessaire). La tête d'expansion hydraulique est jetable et ne peut pas être réparée. Par conséquent, la méthode du tube d’expansion hydraulique est rarement utilisée pour fabriquer des échangeurs de chaleur. Wuxi Changrun a fourni des plaques tubulaires de haute qualité, buses, brides, et des pièces forgées personnalisées pour échangeurs de chaleur, chaudières, récipients sous pression, etc. à de nombreuses entreprises pétrochimiques bien connues au pays et à l'étranger. Nos clients incluent PetroChina, Sinopec, Chevron, Bayer, Shell, BASF, etc. Envoyez vos dessins à sales@wuxichangrun.com Nous vous fournirons le meilleur devis et des produits de la plus haute qualité. 

Les caractéristiques de la bride ASTM A182 F5La bride ASTM A182 F5 est construite en acier au chrome-molybdène. Il est léger et présente une haute résistance à la rupture. Il résiste également aux attaques d’hydrogène et aux fissures causées par la corrosion des sulfures. Le matériau des brides en acier allié ASTM A182 F5 est largement utilisé dans les industries pétrochimiques et de production d'électricité. Ces brides sont largement utilisées dans diverses industries telles que la production d'électricité, le traitement du gaz, le forage pétrolier, les produits pharmaceutiques et les équipements d'eau de mer. Des brides ASTM A182 F5 à enfiler et filetées sont également disponibles. Les brides en acier allié de nuance F5 et d'acier allié de nuance F9 conviennent aux températures et pressions élevées. Ces brides sont conçues pour résister à des pressions élevées et sont fabriquées à partir de matières premières de haute qualité. De ce fait, ils constituent l’option privilégiée pour tout projet industriel.  Composition chimique et propriétés mécaniques des brides ASTM A182 F5La spécification ASTM A182 F5 couvre les exigences relatives aux pièces forgées et aux produits forgés en acier allié F5 telles que la composition chimique, les propriétés mécaniques, le traitement thermique et d'autres exigences supplémentaires.  Plage d'utilisation des brides ASTM A182 F5Les brides ASTM A182 F5 sont disponibles dans des diamètres d'alésage nominaux allant de 1/2 pouce à 36 pouces. Ils sont disponibles dans une variété de pressions nominales et sont généralement utilisés dans des systèmes de tuyauterie plus petits. Ils sont également utilisés dans des environnements à haut risque où les connexions soudées seraient dangereuses. Ne cherchez pas plus loin que notre bride ASTM A182 F5 si vous avez besoin de brides de haute qualité.  Les brides à souder ASTM A182 F5 sont utilisées dans les applications industrielles à haute pression telles que les condenseurs, les chaudières, les évaporateurs, les échangeurs de chaleur, etc. En outre, Wuxi changrun propose une large gamme de brides ASTM A182 F5 en acier allié telles que les brides à enfiler ASTM A182 F5, Brides à col soudé en acier allié F5, Brides à souder à douille en acier allié F5, Brides aveugles en acier allié A182 F5, Brides à orifice F5 en acier allié, Brides aveugles pour lunettes F5 en acier allié A182, Brides vissées/filetées A182 F5, Brides réductrices F5 en acier allié, Brides à joint de type anneau en acier allié ASTM A182 F5 (RTJ), etc.   Wuxi Changrun a fourni des plaques tubulaires, des buses, des brides et des pièces forgées personnalisées de haute qualité pour les échangeurs de chaleur, les chaudières, les récipients sous pression, etc. à de nombreuses entreprises pétrochimiques bien connues dans le pays et à l'étranger. Nos clients incluent PetroChina, Sinopec, Chevron, Bayer, Shell, BASF, etc. Envoyez vos dessins à sales@wuxichangrun.com. Nous vous fournirons le meilleur devis et des produits de la plus haute qualité.  

Qu'est-ce qu'un déflecteur d'échangeur de chaleur ?Un déflecteur d'échangeur de chaleur est une plaque ou une barrière insérée dans un échangeur de chaleur pour améliorer l'efficacité du transfert de chaleur. La fonction principale d'un déflecteur est de diriger le flux de fluide à l'intérieur de l'échangeur de chaleur selon un modèle spécifique, tel qu'un flux croisé ou un contre-courant, afin de maximiser le transfert de chaleur. Les chicanes sont couramment utilisées dans les échangeurs de chaleur à calandre et à tubes, qui consistent en un faisceau de tubes enfermés dans une coque. Les chicanes sont placées à l’intérieur de la coque, perpendiculairement au faisceau de tubes, et divisent la coque en plusieurs chambres. Le fluide circule à travers les tubes et est dirigé par les déflecteurs à travers chaque chambre, ce qui augmente le temps que le fluide passe en contact avec la surface du tube, améliorant ainsi l'efficacité du transfert de chaleur.   Les types de déflecteursLa conception et l'emplacement des déflecteurs dans un échangeur de chaleur dépendent des exigences spécifiques de l'application, notamment du type de fluide chauffé ou refroidi, du débit, de la température et de la pression, ainsi que du taux de transfert de chaleur souhaité. La taille, la forme et l'épaisseur des déflecteurs peuvent également varier en fonction de l'application. Le déflecteur est installé du côté de la coque, ce qui peut non seulement améliorer l'efficacité du transfert de chaleur, mais également jouer un rôle dans le support du faisceau de tubes. Il existe deux types de déflecteurs : arqués et en forme de disque. Les déflecteurs arqués sont disponibles en trois types : à arc simple, à double arc et à triple arc.  Quelle est la fonction d'un déflecteur ?1. Prolongez la longueur du canal d'écoulement du milieu côté coque, augmentez la vitesse d'écoulement entre les tubes, augmentez le degré de turbulence et atteignez l'objectif d'améliorer l'efficacité du transfert de chaleur de l'échangeur de chaleur. 2. Le réglage des déflecteurs a un certain effet de soutien sur les tubes d'échange thermique des échangeurs de chaleur horizontaux. Lorsque le tube d'échange thermique est trop long et que la contrainte de pression supportée par le tube est trop élevée, l'augmentation du nombre de déflecteurs et la réduction de l'espacement entre les déflecteurs tout en respectant la chute de pression admissible du côté du tube d'échangeur de chaleur peuvent jouer un certain rôle. en atténuant la situation de contrainte du tube d'échange thermique et en empêchant les vibrations induites par l'écoulement du fluide. 3. Le réglage des déflecteurs est bénéfique pour l'installation de tubes d'échange thermique.   Les déflecteurs d'échange thermique peuvent être constitués de divers matériaux, tels que déflecteurs en acier inoxydable, Acier Carbone plaques déflectrices, ou du titane plaques déflectrices, selon la nature corrosive ou érosive du fluide traité. Dans certains cas, les déflecteurs peuvent également avoir des trous ou des fentes pour permettre un meilleur débit de fluide et un meilleur transfert de chaleur. Wuxi Changrun a fourni des déflecteurs, des plaques tubulaires, des buses, des brides et des pièces forgées personnalisées de haute qualité pour les échangeurs de chaleur, les chaudières, les récipients sous pression, etc. à de nombreuses entreprises pétrochimiques bien connues dans le pays et à l'étranger. Nos clients incluent PetroChina, Sinopec, Chevron, Bayer, Shell, BASF, etc. Envoyez vos dessins à sales@wuxichangrun.com Nous vous fournirons le meilleur devis et des produits de la plus haute qualité. 

Quelles sont les méthodes d’inspection et de test des plaques tubulaires ?Plaque tubulaire des méthodes d'inspection et de test sont utilisées pour garantir l'intégrité et la sécurité des plaques tubulaires, qui sont des composants utilisés dans les échangeurs de chaleur et d'autres types d'équipements. Il existe plusieurs méthodes utilisées pour l’inspection et les tests des plaques tubulaires, notamment : Inspection visuelleIl s'agit de la méthode la plus simple d'inspection des plaques tubulaires, qui implique un examen visuel de la surface de la plaque tubulaire à la recherche de fissures visibles, de corrosion, d'érosion ou d'autres signes de dommages. Test de ressuage (PT)Cette méthode consiste à appliquer un pénétrant sur la surface de la plaque tubulaire, puis à essuyer l'excédent. Le pénétrant est ensuite aspiré dans les fissures ou autres défauts de surface par action capillaire. Un révélateur est appliqué, qui extrait le pénétrant des fissures et les rend visibles. Test de particules magnétiques (MT)Cette méthode consiste à appliquer un champ magnétique à la plaque tubulaire, puis à appliquer des particules ferromagnétiques à la surface. Toute fissure ou défaut de surface entraînera une distorsion du champ magnétique, provoquant un regroupement des particules à l'emplacement du défaut, qui pourra ensuite être détecté visuellement. Tests par ultrasons (UT)Cette méthode utilise des ondes sonores à haute fréquence pour détecter les défauts de la plaque tubulaire. Une sonde est placée à la surface de la plaque tubulaire, qui émet des ondes sonores qui traversent le matériau. Tout défaut dans le matériau entraînera la réflexion de certaines ondes sonores vers la sonde, qui pourront être détectées et analysées. Test par courants de Foucault (ECT)Cette méthode consiste à faire passer un courant électrique alternatif à travers une bobine, ce qui induit des courants de Foucault dans la plaque tubulaire. Tout défaut du matériau entraînera des modifications des courants de Foucault, qui pourront être détectées et analysées. Ces méthodes peuvent être utilisées individuellement ou en combinaison pour fournir une inspection et des tests complets des plaques tubulaires. Le choix de la ou des méthodes utilisées dépendra du type d'équipement, du matériau de la plaque tubulaire et du niveau de sensibilité requis pour la détection des défauts. Wuxi Changrun a fourni des plaques tubulaires, des buses, des brides et des pièces forgées personnalisées de haute qualité pour les échangeurs de chaleur, les chaudières, les récipients sous pression, etc. à de nombreuses entreprises pétrochimiques bien connues dans le pays et à l'étranger. Nos clients incluent PetroChina, Sinopec, Chevron, Bayer, Shell, BASF, etc. Envoyez vos dessins à sales@wuxichangrun.com Nous vous fournirons le meilleur devis et des produits de la plus haute qualité.  

Qu'est-ce qui est double plaque tubulaire?Une plaque tubulaire double est une caractéristique de conception couramment utilisée dans les échangeurs de chaleur à calandre et autres équipements similaires. Dans un échangeur de chaleur à calandre et à tubes, il y a deux composants principaux : la coque, qui est un grand récipient extérieur, et les tubes, qui sont des tubes plus petits qui traversent la coque. La conception à double plaque tubulaire implique la présence de deux plaques tubulaires distinctes à l’intérieur de la coque.  Les échangeurs de chaleur à plaques doubles tubes sont généralement utilisés dans les deux situations suivantes :La première consiste à empêcher absolument le mélange des médias entre les côtés de la calandre et du tube. Par exemple, pour les échangeurs de chaleur avec de l'eau passant à travers le côté calandre ou du chlore gazeux ou du chlorure passant à travers le côté tube, si l'eau du côté calandre entre en contact avec du chlore gazeux ou du chlorure côté tube, cela produira du chlorhydrique hautement corrosif. acide ou acide hypochloreux, ce qui provoquera une grave corrosion du matériau côté tube. L'adoption d'une structure à double plaque tubulaire peut empêcher efficacement le mélange de deux matériaux, empêchant ainsi l'apparition des accidents mentionnés ci-dessus ; Un autre scénario est celui où il existe une grande différence de pression entre le fluide côté tube et côté calandre. Dans ce cas, un fluide est généralement ajouté à la cavité entre les plaques tubulaires interne et externe pour réduire la différence de pression entre le fluide côté tube et coque. Cette série d'échangeurs de chaleur adopte une conception de structure à double plaque tubulaire, qui relie le côté tube et le côté coque avec leurs plaques tubulaires respectives, rompant avec la pratique traditionnelle consistant à utiliser la même plaque tubulaire de connexion pour le côté tube et le côté coque d'une rangée de tubes. échangeur de chaleur. Cela minimise le risque de contamination croisée, facilite la détection rapide des risques de fuite et garantit une production sûre pour les utilisateurs.  Comment fonctionne la plaque tubulaire double ?1. Feuille de chambre à air : La première plaque tubulaire est située à l’intérieur de la coque et est généralement plus proche d’une extrémité. Les tubes sont fixés à cette plaque à chambres à air et la traversent jusqu'à l'autre extrémité de la coque. 2. Espace du déflecteur : Entre la feuille de chambre à air et l'autre extrémité de la coque, il y a un espace qui contient chicanes. Les chicanes sont des plaques ou d'autres structures conçues pour diriger le flux de fluide à l'intérieur de la coque et favoriser un transfert de chaleur efficace. 3. Feuille tubulaire extérieure : La deuxième plaque tubulaire est située à l'autre extrémité de la coque. Les tubes sont également fixés à cette plaque tubulaire extérieure.  Quels sont les avantages de la conception de la plaque tubulaire double ?1. Empêche la contamination croisée : Puisqu’il y a deux plaques tubulaires, il y a un espace (l’espace du déflecteur) entre elles. Cela permet d'éviter une contamination croisée entre les deux fluides circulant dans les tubes, notamment lorsqu'ils ont des propriétés différentes. 2. Sécurité améliorée : Dans les applications où un fluide est dangereux ou toxique, la conception à double plaque tubulaire offre une couche de sécurité supplémentaire en réduisant le risque de fuite. 3. Risque réduit de problèmes de dilatation thermique : La conception de la plaque tubulaire double permet de s'adapter aux différences de dilatation thermique entre les tubes et la coque. Ceci est important pour éviter les problèmes pouvant résulter de la dilatation et de la contraction induites par la température. 4. Inspection plus facile : L'espace entre les plaques tubulaires permet une inspection plus facile des tubes et facilite les activités de maintenance.  En résumé, une conception à double plaque tubulaire est une configuration utilisée pour améliorer la sécurité, l'efficacité et la facilité de maintenance dans certains types d'échangeurs de chaleur, en particulier ceux traitant des fluides potentiellement dangereux. Wuxi Changrun a fourni des plaques tubulaires, des buses, des brides et des pièces forgées personnalisées de haute qualité pour les échangeurs de chaleur, les chaudières, les récipients sous pression, etc. à de nombreuses entreprises pétrochimiques bien connues dans le pays et à l'étranger. Nos clients incluent PetroChina, Sinopec, Chevron, Bayer, Shell, BASF, etc. Envoyez vos dessins à sales@wuxichangrun.com Nous vous fournirons le meilleur devis et des produits de la plus haute qualité.  

Un échangeur de chaleur à calandre et à tubes se compose d'une calandre, d'un faisceau de tubes de transfert de chaleur, plaque tubulaire, déflecteur (déflecteur), et le canal. La coque est principalement cylindrique avec un faisceau de tubes à l'intérieur et les deux extrémités du faisceau de tubes sont fixées sur la plaque tubulaire. Il existe deux types de fluides caloporteurs : le fluide chaud et le fluide froid. L’un est le fluide à l’intérieur du tube, appelé fluide côté tube ; Un autre type est le fluide situé à l’extérieur du tuyau, appelé fluide côté coque.  1. Qu’est-ce que Shell ?La coque sert de boîtier extérieur à l'échangeur de chaleur. Il contient l'un des flux de fluide et est généralement construit à partir de matériaux tels que l'acier au carbone, l'acier inoxydable ou d'autres alliages en fonction de l'application et des conditions de fonctionnement. 2. Qu'est-ce qu'un faisceau de tubes ?Le faisceau de tubes est le composant central de l’échangeur de chaleur où se produit le transfert de chaleur. Il se compose d’une série de tubes à travers lesquels un fluide s’écoule tandis que l’autre fluide s’écoule à l’extérieur des tubes. Les tubes peuvent être droits ou courbés et sont généralement constitués de matériaux tels que le cuivre, l'acier inoxydable ou le titane. 3. Qu'est-ce que la feuille tubulaire ?La plaque tubulaire est une plaque métallique épaisse située aux deux extrémités du faisceau tubulaire. Il sert à soutenir et à maintenir les tubes en place, assurant ainsi un joint étanche entre le faisceau de tubes et la coque. 4. Que sont les chicanes ?Les chicanes sont des plaques ou des entretoises placées à l’intérieur de la coque pour diriger le flux du fluide côté coque. Ils favorisent la turbulence dans l'écoulement du fluide, ce qui améliore l'efficacité du transfert de chaleur en augmentant le mélange du fluide. Les chicanes aident également à soutenir les tubes et à empêcher les vibrations. 5. Qu'est-ce que le déflecteur ?Le déflecteur est une grande plaque fixée à la paroi interne de la coque. Il soutient les chicanes et aide à guider le flux du fluide côté calandre à travers l'échangeur de chaleur. 6. Qu'est-ce que le canal avant et le canal arrière ?Il s'agit des espaces entre les chicanes où le fluide côté coque s'écoule autour du faisceau de tubes. Le canal avant est situé à proximité de l'entrée du fluide côté coque, tandis que le canal arrière est situé à proximité de la sortie. 7. Qu'est-ce que la connexion latérale du tube ?Ce sont les raccords d’entrée et de sortie du fluide circulant dans les tubes. Ils permettent au fluide côté tube d'entrer et de sortir de l'échangeur thermique. 8. Qu'est-ce que la connexion côté coque ?Ce sont les connexions d’entrée et de sortie du fluide circulant à l’extérieur des tubes. Ils permettent au fluide côté calandre d'entrer et de sortir de l'échangeur de chaleur. 9. Qu'est-ce que Vent ?L'évent est une ouverture sur la coque de l'échangeur de chaleur utilisée pour éliminer l'air ou les gaz emprisonnés pendant le démarrage ou le fonctionnement. Il garantit un bon fonctionnement et évite que les poches d’air ne gênent le transfert de chaleur. 10. Qu'est-ce que le drainage ?Le drain est une ouverture sur la coque ou la plaque tubulaire utilisée pour éliminer le liquide de l'échangeur de chaleur. Il est généralement utilisé à des fins de maintenance ou pour vidanger le système lors des arrêts. 11. Qu'est-ce que le joint de dilatation ?Un joint de dilatation est un élément flexible installé dans la coque ou le faisceau de tubes pour s'adapter à la dilatation et à la contraction thermiques. Il évite les dommages à l'échangeur thermique causés par les variations de température. 12. Que sont les pieds de l'échangeur de chaleur ?Les pieds sont des structures de support fixées au bas de l'échangeur de chaleur pour l'élever au-dessus du sol ou d'autres surfaces. Ils assurent la stabilité et facilitent l’installation et la maintenance. 13. Oreille de levage ?Les oreilles de levage sont soudées à la coque de l'échangeur thermique et servent au levage et à la manutention lors de l'installation ou de la maintenance. 14. Coussin de renfort ?Les coussinets de renfort sont des matériaux supplémentaires soudés à la coque ou à d'autres composants pour renforcer les zones soumises à des contraintes ou à une pression élevées, telles que les connexions de buses. Ces composants fonctionnent ensemble pour faciliter un transfert de chaleur efficace entre les deux flux de fluide tout en garantissant l'intégrité structurelle, la fiabilité et la sécurité de l'échangeur de chaleur.  Wuxi Changrun a fourni des plaques tubulaires, des buses, des brides et des pièces forgées personnalisées de haute qualité pour les échangeurs de chaleur, les chaudières, les récipients sous pression, etc. à de nombreuses entreprises pétrochimiques bien connues dans le pays et à l'étranger. Nos clients incluent PetroChina, Sinopec, Chevron, Bayer, Shell, BASF, etc. Envoyez vos dessins à sales@wuxichangrun.com Nous vous fournirons le meilleur devis et des produits de la plus haute qualité.